本文根據產品在220 kV時的局部放電現象，分析了局部放電的原因，并使用電場分析軟件進行了分析。議施加電場，然后產品通過工廠測試。

　　著中國電力變壓器電壓水平的提高，電力變壓器的隔離水平也顯著提高，這給產品最終電場的設計提出了相應的問題。果末端隔離結構的絕緣設計不合理，則可能會影響許多隔離問題。變壓器感應測試中，最終電場的集中可能會遇到諸如局部放電的問題。此，在產品絕緣的設計中，有必要仔細檢查產品末端的電場分布。
　　變壓器絕緣配置的初始階段，有必要進行實現有限元仿真軟件。真分析通過合理組織最終的絕緣結構來確保產品。緣性能。本文中，以220 kV的實際產品為例，如果在產品的感應測試過程中局部放電超過標準，則詳細分析可能的局部放電原因，并結合使用電場分析和仿真軟件可以對其進行有效檢查。過初步判斷和有限元驗證相結合，最終提出了一種提高電場濃度的有效方法，并通過合理的改進措施，使產品最終通過了局部放電試驗。文分析的產品是240 MVA和220 kV的絕緣變壓器，其主要參數可以是高壓繞組連接組為YN，中壓繞組連接組為YN和組低壓繞組的連接為D。壓繞組的標稱電壓為230±8×1.25％kV，中壓繞組的標稱電壓為117kV，并且額定電壓為100V。壓繞組為37kV。三個繞組設備的最高壓電性分別為252 kV，126 kV和40.5 kV。應測試電壓為395 kV，200 kV和85 kV。個繞組的局部放電都被控制為小于100 pC。
　　計測試了調節高壓電壓的方法，絕緣結構的設計則采用了粗調和細調的模式：線圈的排列從鐵芯到低壓繞組，中壓繞組，高壓繞組，粗調繞組和微調繞組。于高壓繞組，不同繞組的匝數分布為488，對于中壓繞組為276，對于低壓繞組為151，對于粗繞組為54，對于細繞組為53。照GB1094.3的規定，當變壓器經過長期的感應工廠測試時，當高壓繞組的末端達到1.5 Um /√3時，檢測量需要局部放電。
　　項目要求此階段的局部放電容量小于100pC，才能滿足變壓器產品的最終絕緣性能要求。實際產品的出廠測試中，測試端口的位置為第8位，測試方法采用中性點直接接地的方法。測試過程中，當加壓過程中高壓地的電位達到1.1 Um /√3= 160 kV時，出現了初始PD信號，高壓部分B相放電已達到350 pC。高壓加壓至地面1.5 Um /√3 = 218 kV時，高壓相B的部分放電量達到1400pC。此后不久反復進行加壓和減壓后，似乎局部放電信號在開始和熄滅時相對穩定，并且局部放電隨著電壓的升高而增加。題的線索。持感應測試接線模式不變，并分17步更改分接位置。向高接地電壓施加壓力且部分高壓B相放電達到360pC時，初始部分放電信號出現在142 kV。地面上的高壓達到194 kV時，B相在1800pC釋放。持長期感應測試接線模式不變，并更改變壓器的抽頭位置以調節至第一速度。174 kV的高壓電勢下加壓，出現初始的局部放電信號，并且B相中高壓下的局部放電達到335pC。過遵循局部超聲波定位方法，發現B相對于高壓側上的燃料箱的位置具有強的超聲波信號，并且該位置對于閥芯的端部區域為正。調，并且在圖2中指示了特定位置。1.以上測試結果的初步分析。1表明，在保證感應倍數相同的情況下，從高壓端到地電位的局部放電很小，但是局部放電的初始放電電壓和高壓都很高。壓不確定。接聯系。可以消除高壓電纜在接地電位區域（例如燃料箱和夾具）中激發部分放電的可能性。
　　一步的分析表明，當原始控制端電位差的高電壓達到一定值時，測試開始產生初始的PD信號，并且局部放電的連續水平非常接近，這表明表2表明，隨著高壓端電勢和粗端電勢之間的差值增加，局部放電相應增加，表明正相關趨勢。此方式，可以預先確定局部放電量與高壓端部和粗調端部之間的電勢差直接相關，并且確定電位差值直接反映出該部位的電場強度值的增加，并且該區域具有最局部的放電信號。以興奮的位置。據上述初步判斷，使用電場分析軟件分析該區域的電場分布。據圖1中確定的局部放電位置，信號PD可能出現在高壓和變壓器本體的粗調之間。有限元軟件中，使用二維軸旋轉限制元素的方法來進行仿真計算，該方法必須建立變壓器模型的通用框架，并指出每個封閉區域中相應材料的特性。于在替代電場分析的條件下必須考慮材料的相對介電常數，因此通常以2.2表示油，以4.0表示板，這大約等于2。間。模計算以變壓器的中心為計算的旋轉軸，并且基于高壓側儲罐的零邊界條件來計算仿真。場計算的邊界條件模擬了齒輪8處實際感應測試的電場分布。電位分布被用作電場分析的極限激勵和每個繞組的終端電位值。場模擬的等電位線性分布如圖2所示。擬模擬計算表明，粗繞組末端的電極形狀不夠圓，特別是在端電極的形狀中，由于導線的倒角較小，電纜因此整個粗調電壓繞組類似于90°的直角。極的形狀不好。據仿真結果，粗調端內部的等勢線密度非常集中，該位置的位置場強度最大，與弱點相對應。應測試下端區域的電場強度。點面積直接導致在感應測試期間過高的局部放電量，以致產品的局部放電指數無法滿足合同要求。據上述電場模擬的結果，電場強度線的集中區域位于粗調的末端；因此，設想在粗調線圈的末端增加一個額外的屏幕測量，以降低電場強度。體設計是在粗繞組的末端增加一個靜電環，靜電環被絕緣2mm，左上角的倒角為4mm，在正確測量之前，導線的倒角為0.5毫米;此時電極的倒角增加。8次。時，人們認為該地區存在重要的石油缺口。于變壓器油隙中的電流與距離成反比，因此在該區域還添加了兩個1mm的分角環，然后將油路分成4個毫米以增加油隙的軸承強度。緣模型會根據絕緣的改進布局進行恢復。過仿真計算出的等勢線在圖2中示出。3.可以看出，正是由于粗調末尾采用了靜電環，有效地保護了粗調線圈左上角的集中場強區，并增加了倒角靜電屏蔽有效地減小了表面場的強度，從而大大減小了區域場。
　　合起來，通過使用開口環在該部分處進一步劃分油隙，電纜有效地提高了油隙的場公差值。終將這種改進應用于產品。初次試驗的不良產物進行了芯檢查，除去了粗裝配的端部絕緣子，發現安裝在B相上的B相的粗調節端。著端環并擴展到第一個分角環，這足以驗證上述情況。析的正確性。照針對電場優化的絕緣結構對產品進行處理，并重新進行PD測試。感應測試的1.5 Um /√3的步驟中，局部放電小于100pC由于合同要求是長期的，最終產品可以順利運送。過增加角環以改善油腔的電阻，可以將末端的高場強區域中的油通道分成較小的空間。
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